高增益微波光子链路的设计
2020-12-09 11:07:08 | 技术支持          浏览量:148

  高增益微波光子链路的设计

1.引言 

      传统微波链路是许多商用与军用通信系统的重要组成部分,能在航空航天、雷达、电子战、高频通信、遥感遥测以及精确测量等领域得到广泛地应用[1] [2] [3] [4]。然而,随着传输距离的增加,电缆与波导等传统传输介质的插入损耗迅速增加,特别在微波、毫米波频段,大插损的瓶颈对微波链路的限制越来越明显,典型同轴电缆在 X 波段损耗要高于 1.8 dB/m (1.8 × 103 dB/Km),而商用 SMF-28 通信光纤在 1.5 um 波长处损耗仅接近 0.2 dB/Km。微波光子链路是解决传统微波链路大插损瓶颈的最佳方式,特别适合于长距离传输。典型的强度调制–直接解调(Intensity Modulation-Direct Demodulation, IM-DD)光链路已经在雷达、电子战、精确测量等领域得到广泛应用[4] [5] [6] [7] [8]。其基本原理在于:输入端微波信号对光强度进行调制,已调光信号通过光纤传送到接收端,然后通过光电探测器进行平方律检波还原该微波信号。由于光纤的低损耗,采用微波光链路来传送或者处理微波信号时能够克服传统微波链路大插损的缺点。不仅如此,光链路还具有体积轻、抗电磁干扰等优点,具有光明的应用前景。微波光子链路是将微波信号转换成光信号之后,再采用低损耗光纤传输,最后再通过光电探测器还原微波信号,虽然光纤的传输损耗较小(0.2 dB/km),但其电/光与光/电转换会产生较大的转换损耗[9]。本文首先分析了激光器的强度、电光调制器的半波电压与偏置电压对微波光链路增益的影响,进行系统优化,然后基于理论分析与仿真,结合实际器件的性能指标,提出了实现高增益链路的具体实施方案。

2. 理论分析

       典型的 IM-DD 微波光子链路的结构如图 1 所示。链路主要包括一个激光器,提供被调制光源;一个 电光调制器,实现微波–光转换;一个光电探测器,实现光–微波转换。通过电光调制器将微波信号调 制到光载波的幅度上,在光纤中传输后在光电探测器输出端还原成微波信号。


  增益是衡量通过微波光子链路后的微波信号的输入与输出功率变化的情况的一个重要的性能参数指标。增益的大小将直接影响到接收机对信号的处理能力。在本文中,作者将重点分析研究增益,进行相关公式推导和理论分析,完成设计方案[10] [11]。首先按照从激光器→光调制器→光电探测器→接收机的顺序依次搭建一个微波光子链路,将所有器件都视为理想化元器件,忽略噪声系数、非线性失真等对增益的影响。下面对链路系统的增益G 进行理论计算研究。 MZM 电光调制器的输出光功率的表达式为:


  3. 仿真与讨论

  3.1. 调制器输入光功率

      直接调制链路和外调制链路增益的差别主要是由两种链路结构对光功率不同的依赖程度而引起。在本文仅针对外调制链路分析系统增益与 P0 的关系。首先搭建一个典型的微波光子链路,假设其间没有光功率损耗,并且器件输出全都匹配,那么设置在理想条件下调制器的损耗系数α 为 1,探测器响应度 ρ 为 0.8 A/W,系统输入阻抗 Zin 和输出阻抗 ZL 均为50 Ω ,MZM 电光调制器的直流偏置相移φb 的取值范围为 0~π,半波电压Vπ 的取值范围通常为 2~8 V。对调制器的输入光功率 P0 从 0.01 w 到 0.5 w 进行遍历,可得链路的增益变化情况如下图 2、图 3 所示,当直流偏置相移 φb = π/ 2 时,其中,蓝线为当半波电压Vπ 为 2 V 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况;红线为当半波电压Vπ 为 5 V 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况;绿线为当半波电压Vπ 为 8 V 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况。当半波电压Vπ 为 2 V 时,增益值最大,此时G 约为−6.5 dB。较另外两条曲线相比较,增益最大提高近 7 dB。

  当半波电压Vπ = 2 V 时,其中,蓝线为当直流偏置相移φb 为 π /8 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况;红线为当直流偏置相移φb 为 π/ 4 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况;绿线为当直流偏置相移φb 为 π/ 2 时,增益G 随调制器的输入光功率 P0 的变化情况。当直流偏置相移φb 为 π/ 2 时,增益值最大,此时G 约为−11 dB。较另外两条曲线相比较,增益最大提高约 4 dB。从两个图中可以直观看出 MZM 调制器的输入光功率 P0 与增益G 之间的变化关系。当输入光功率越大,增益也会随之增加。但实际操作中,提高输入光功率的同时往往会要求电光调制器和光电探测器有更大的输入光功率的处理能力。而对于探测器,一旦提高输入光功率将会限制其带宽范围。因此利用提高输入光功率 P0 来增大增益是具有一定瓶颈限制的。

  3.2. 直流偏置相移

  设理想条件下调制器的损耗系数α 为 1,探测器响应度 ρ 为 0.8 A/w,系统输入阻抗 Zin 和输出阻抗 ZL 均为50 Ω ,半波电压Vπ 的取值范围通常为 2~8 V,调制器的输入光功率 P0 取值范围为 0.01~0.5 w。对调制器的直流偏置相移φb 从 0 到 π 进行遍历,可得链路的增益变化情况如图 4、图 5 所示。 

      1) 当调制器的输入光功率 P0 = 0.1 w 时,其中蓝线为当半波电压Vπ 为 2 V 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况;红线为当半波电压Vπ 为 5 V 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况;绿线为当半波电压Vπ 为 8 V 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况。当半波电压Vπ 为 2 V 时,在直流偏置相移 φb π/ 2 处,增益值最大,此时 G 约为−12 dB。较另外两条曲线相比较,增益最大提高近 6 dB。

      2) 当半波电压Vπ = 2 V 时,其中,蓝线为当调制器的输入光功率 P0 为 0.1 w 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况;红线为当调制器的输入光功率 P0 为 0.3 w 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况;绿线为当调制器的输入光功率 P0 为 0.5 w 时,增益 G 随调制器的直流偏置相移φb 的变化情况。当调制器的输入光功率 P0 为 0.5 w 时,增益G随调制器的直流偏置φb

变化情况。当调制器的输入功率P0为0.5w时,在直流偏置相移 φb = π/ 2 处,增益值最大,此时G 约为 −11 dB。较另外两条曲线相比较,增益最大提高近 9 dB。

  从上述仿真分析中可知,存在两个主要性能参数会对增益的变化产生影响。通过 Matlab 仿真针对每两个变量同时变化,绘制三维图进行分析,如图 6 所示。

  4. 总结

  基于以上的理论研究和仿真分析,在一定误差允许范围内设计出高增益微波光子链路的方案。首先构建典型的微波光链路系统框架,链路系统中采用外调制链路方案,光源采用 DFB 激光器,电光调制器选用单驱动的 MZM 调制器,而光电探测器选用 PIN 管探测器。选取系统最佳参量用来实现高增益的目的。对于参数值选择中,当 MZM 调制器的直流偏置相移φb 工作在正交偏置点时,激光器输出功率的取值范围一般在 10 mw 至 100 mw 之间,半波电压Vπ 的取值范围一般在 2 v 至 8 v 之间时,增益值可达到一个较好状态。由于调制器的输入功率与增益 G 成正比关系,因此选择 0P = = 100 mw =0.1 mw 。此时经计算,理论增益值达到最佳值,约为−10 dB。链路性能可达最优化,完成高增益微波光链路的设计要求。

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